- Номінальна потужність: 25 Вт
- Чутливість: 0,775 В
- Номінальна вихідна напруга: 60 В
- Коефіцієнт нелінійних спотворень на середніх частотах: 0.8%
- Рівень перешкод: -70 дБ
Підсилювач УО-11 (рис. 1) має п'ять каскадів підсилення: в першому і другому працює лампа 6Н2П, тріоди якої включені по резисторной схемою, третій також зібраний по резисторной схемою і працює на тріодної частини лампи 6Ф5П, четвертий зібраний по фазоінверсного схемою з розділеної навантаженням і працює на пентодной частини цієї ж лампи, а п'ятий - крайовий зібраний за схемою двотактної, працює в глибокому режимі АВ на подвійному променевому тетроді 6РЗС і розрахований на підключення навантаження опором 144 Ом.
Харчування анодних ланцюгів попереднього і кінцевого підсилювачів, а також керуючих сіток кінцевих ламп проводиться від чотирьох напівпровідникових випрямлячів ПВ1, ПВ2, ПВЗ і ПВ4 зібраних на кремнієвих діодах Д226. Випрямляч ПВЗ призначений для підведення незалежного зсуву на сітки кінцевих ламп, зібраний по двонапівперіодною схемою, а решта - за однофазною бруківці Для полегшення електричного режиму вентилів випрямлячі ПВ1 і ПВ2 включені послідовно.
Позитивний потенціал від випрямляча ПВ1 підводиться на екранні сітки кінцевих ламп, газонаповнений діод ІН-3 і нитки напруження підсилювальних ламп (позитивний зсув на нитки напруження щодо катодів). Сумарна напруга від випрямлячів ПВ1 і ПВ2 надходить в анодні ланцюги кінцевих ламп, а далі через розв'язують фільтри - на другий і четвертий каскади УО-11. Харчування на перший і третій каскади крайового підсилювача, а також на попередній підсилювач УП-25 підводиться від випрямляча ПВ4. Змінна напруга на нитки напруження підсилювальних ламп (6,3 В) підводиться від обмотки VII силового трансформатора, а на нитку розжарення лампи 6РЗС (12,6 В) -від самостійної обмотки II.
Для розширення комутаційних можливостей комплекту. підсилювач має два незалежні входи, що дозволяє в багатоканальних комплектах працювати від двох джерел сигналу, наприклад від ФЕУ і мікрофона, що буває необхідно при демонстрації іноземних фільмів з перекладачем. Якщо сигнал звукової частоти підвести на один з входів, а режим по другого входу змінювати від холостого ходу до короткого замикання, рівень вхідного сигналу підсилювача буде змінюватися не більше ніж на 1 дБ, тобто залишиться майже незмінним. Така незалежність пояснюється такими особливостями побудови схеми.
Припустимо, що сигнал звукової частоти надходить на первийв вхід, а другий вхід розімкнути. В цьому випадку падіння напруги з резистора R1 поступає на дільник, що складається з R3 (верхнє плече), і знімається на сітку лампи з резисторів R4 - R2 (нижнє плече). При замиканні другого входу, тобто замиканні резистора R2, падіння напруги з R1 буде підводитися до дільнику, що складається з R3 (верхнє плече) і зніматися з резистора R4 (нижнє плече). Так як опір R4 значно більше опору R2, сигнал на сітці лампи залишиться незмінним. Очевидно, що ці міркування цілком справедливі і для другого входу.
На перший і другий каскади харчування підводиться відповідно через розв'язують фільтри R10-C3 і R11- С4. Обидва каскаду охоплені негативним зворотним зв'язком по струму, так як їх резистори зміщення R5 і R8 не заблоковані конденсаторами достатньої ємності. Другий каскад додатково охоплено місцевої зворотним зв'язком, напруга якої знімається з анодного навантаження R7 і підводиться до дільника, що складається з резисторів R12 (верхнє плече) і R9 (нижнє плече). Падіння напруги з R9 в протифазі підводиться в ланцюг сітки правого тріода 6Н2П. Простежимо ланцюг зворотного зв'язку: R7, перехідною конденсатор С7, резистори R12 і R9, конденсатор фільтра С4, R7. (При розгляді роботи ланцюгів зворотного зв'язку і корекції перехідні конденсатори і конденсатори фільтру, що мають порівняно велику ємність, виключаються, так як на розподіл напружень в цих ланцюгах не впливають.)
Для підвищення стійкості роботи і захисту підсилювача від спотворень, що виникають на наднизьких частотах (до 40 Гц), ці частоти придушуються частотно-залежною зворотним зв'язком і ланцюжком корекції С7-С9 - R15, яка включена між другим і третім каскадами і є частотно-залежним дільником . При зниженні частоти ємнісний опір верхнього плеча С7-С9 зростає, а струм в ланцюзі зменшується, що призводить до перерозподілу напружень на плечах подільника: зростання напруги на верхньому плечі і зменшення вхідного сигналу, що знімається з нижнього плеча R15.
Додаткова корекція в області нижніх частот виробляється ланцюгом зворотного зв'язку, що складається з С7 - R14 і С6 - R13 (верхнє плече) і R5 (нижнє плече). Падіння напруги з резистора R5 .подводітся в ланцюг сітки лампи першого каскаду в протифазі сигналу звукової частоти. На найнижчих частотах опір верхнього плеча дільника зростає (за рахунок дії С6), глибина зворотного зв'язку зменшується, що в кінцевому підсумку призводить 'до деякого збільшення посилення на частотах вище 20 Гц.
Таким чином, за рахунок дії ланцюгів корекції С7-С9- R15 і С7 - R14 - R13 - С6 - R5 результуюча характеристика підсилювача на нижніх частотах набуває необхідну форму з плавним спадом на частотах до 40 Гц. Конденсатор С26 (невеликої ємності), шунтирующий резистор R5, компенсує спад верхніх частот, створюваний індуктивністю L1 в ланцюзі виходу кінцевого блоку.
Третій каскад працює на тріодної частини лампи 6Ф5П і харчування до нього підводиться через розв'язують фільтр R19 - С8 від випрямляча ПВ4. Для захисту підсилювача від генерації на надзвукових частотах в ланцюзі керуючих та екранних сіток ламп третього і п'ятого каскадів включені захисні резистори R16, R30, R32 і R33.
Паралельно входу третього каскаду включений газонаповнений діод ІН-3, що обмежує амплітуду підводиться сигналу до 25 В і тим самим оберігає екранні сітки кінцевих ламп від розплавлення при відключенні навантаження підсилювача. (В потужних блоках є додатковий захист від режиму короткого замикання.) При короткому замиканні або перевантаженні виходу, анодна напруга кінцевої лампи зменшується, а струм екранних сіток зростає. Так як потужність розсіювання по ланцюгу екранних сіток буде перевищувати допустиме значення, крайова лампа може вийти з ладу. На газонаповнений діод ІН-3 від випрямляча ПВ1 з резисторів R51 і R52 підводиться напруга підживлення близько 45 В. При різкому зростанні напруги сигналу сумарне напруга, що підводиться в ланцюг сітки лампи, перевищує поріг запалювання, діод загоряється, його внутрішній опір зменшується, а шунтуючі дію зростає і перевантаження каскаду по входу не виникає.
Третій, четвертий і п'ятий каскади охоплені глибоким негативним зворотним зв'язком, напруга якої з виходу підсилювача підводиться до дільника, що складається з резисторів R27 і R18, і з резистора R18 підводиться в ланцюг сітки лампи третього каскаду. Застосування в перших двох і трьох останніх каскадах самостійних петель зворотного зв'язку з глибиною. перевищує 26 дБ, забезпечує високі якісні показники і підвищену стійкість роботи комплекту як в типовому режимі, так і при відключенні навантаження. При відключенні навантаження вихідна напруга і глибина зворотного зв'язку в трьох останніх каскадах збільшуються, що призводить до стабілізації вихідної напруги, яке у всіх комплектах типу "Звук" не повинно перевищувати 60 В.
Конденсатор С10 в осередку зміщення третього каскаду повинен бути ізольований від шасі підсилювача, так як якщо корпус конденсатора з'єднається з шасі, резистор R18 виявиться замкнутим накоротко, ланцюг зворотного зв'язку вимкнеться, збільшиться гучність звуку, але збільшаться також спотворення і перешкоди.
Четвертий предоконечний каскад підсилювача, зібраний по фазоінверсного схемою з розділеним навантаженням, працює на пентодной частини лампи 6Ф5П і харчування на нього підводиться від випрямлячів ПВ1 і ПВ2 через розв'язують фільтр, що складається з резисторів R21, R24 і конденсатора С11. Застосування в розв'язує фільтра двох послідовно включених резисторів пояснюється великим струмом, що протікає в анодному ланцюзі лампи. Для зменшення внутрішнього опору предоконечного каскаду лампа використовується в тріодном включенні (анод перемкнути з екранною сіткою).
Зв'язок між третім і четвертим каскадами гальванічна, а це значить, що сигнал звукової частоти з анодного навантаження третього каскаду (R20) підводиться в ланцюг сітки предоконечного каскаду без перехідного конденсатора. Застосування в фазоінверсного каскаді потужної лампи і її включення тріодом дозволяють зменшити катодно-анодні навантаження до 3,3 кОм, а також опір резисторів витоку сіток в крайовому каскаді до 6,8, кому. Ці методи покращують фазову характеристику підсилювача на верхніх частотах і зменшують вплив струму сітки на режим роботи кінцевого каскаду.
При роботі фазоінверсного каскаду на його анодної R22 і катодного R23 навантаженнях виділяються рівні за величиною, але протилежні за знаком сигнали, змінні складові яких через перехідні конденсатори С13 і С14 і захисні резистори R30 і R32 підводяться в ланцюзі керуючих сіток кінцевої лампи. У фазоінверсного схемою з розділеним навантаженням резистор катодного навантаження R23 одночасно є резистором зміщення, з якого падіння напруги (66 В) підводиться плюсом на катод, а мінусом -на керуючу сітку лампи. В результаті лампа може виявитися замкненою.
Для відновлення нормального режиму роботи каскаду на керуючу сітку лампи з R26 нижнього плеча дільника, утвореного резисторами R20, R25 і R26 підводиться позитивний зсув 60В і керуюча сітка лампи виявляється заряджені негативно катода на 6 В, що відповідає нормальному режиму роботи лампи. Конденсатор С12 разом з резистором подільника R25 є контуром, що зменшує час відновлення режиму роботи фазоінверсного каскаду після підведення сигналу імпульсного характеру.
П'ятий, крайовий каскад, призначений для виділення в навантаженні максимальної неспотвореної потужності, працює на подвійному променевому тетроді 6РЗС в глибокому режимі АВ1. Застосування в цьому каскаді спеціально розробленої лампи з покращеними параметрами дозволяє знімати велику колебательную потужність без заходу в позитивну область характеристики. Негативне зсув на сітки лампи (-39В) підводиться незалежним способом від випрямляча ПВЗ, який навантажений на резистор R54, заблокований конденсатором С19 (100 мкФ). Негативний потенціал з RB4 через резистори витоку сіток і захисні резистори підводиться на сітки кінцевої лампи.
Контроль режиму роботи кінцевого каскаду по постійному струму передбачає вимір напруги зсуву і анодного струму лампи вимірювальним приладом, розміщеним на лицьовій панелі шафи, для чого в ланцюг катода і випрямляча ПВЗ включені високоточні резистори R31 і R56 типу Улі. Падіння напруги з цих резисторів, пропорційні анодному току лампи 6РЗС і напрузі зсуву, підводяться до вимірювального приладу контролю режимів.
Первинна і вторинна обмотки вихідного трансформатора містять по вісім секцій, причому секції первинної обмотки розміщені між відповідними заземленими секціями вторинних обмоток. Комбіноване секціонування забезпечує повну ідентичність обмоток, зменшує індуктивність розсіювання до 1,5 мГн, знижує спотворення і підвищує стійкість роботи кінцевого каскаду на верхніх частотах.
Додатковим заходом, призначеної для підвищення стійкості роботи підсилювача на верхніх частотах (при зменшенні або скиданні навантаження), є включення в ланцюг виходу котушки L1 (800 мкГн), яка розв'язує вихід підсилювача від навантаження і ємності лінії гучномовців.
Ці методи підвищення стійкості роботи підсилювача спільно з застосуванням петлі зворотного зв'язку, що охоплює три останніх каскаду, дозволяють при виключенні навантаження не підключати еквівалент звукових котушок гучномовців. На вихідному трансформаторі є спеціальна обмотка XVI, включена послідовно з вторинною.
Напруга, що знімається з цих обмоток через ніж роз'єму, підводиться до пік-індикатору виходу підсилювача і вимірювального приладу контролю режимів.
У випрямлячах ПВ1, ПВ2, ПВЗ і ПВ4 для швидкого відновлення режиму роботи кінцевого каскаду при піках гучності (постріли, вибухи) застосовані ємнісні С20 - С23-С24-С19 або резисторно-ємнісні C22-R57-C21 фільтри. При використанні в випрямлячах ПВ1 і ПВ2 індуктивно-ємнісного фільтра індуктивність дроселя буде перешкоджати швидкому наростанню струму і відновленню режиму. Затягування в часі процесу наростання анодного струму викличе спотворення фронту сигналу звукової частоти, т. Е. Нелінійні спотворення. Харчування на кожен з випрямлячів підводиться від відповідних обмоток силового трансформатора. Щоб усунути ємкісні перешкоди, які можуть виникнути через попадання паразитних високочастотних сигналів з мережі через ємність між обмотками, після первинної намотують заземлену накальную обмотку II, яка виконує роль електростатичного екрана.
Нитки напруження ламп 6Н2П, 6Ф5П, а також лампа підсилювача УП-25 харчуються від спеціальної обмотки VII, розвиваючої напруга 6,3 В.
На середню точку цієї обмотки з резистора R52 підводиться позитивний зсув 40 В, в результаті між катодом і нитками розжарення ламп створюється електричне поле, що перешкоджає електронної емісії з нитки розжарення на катод або появи струмів витоку гальванічного характеру при недосконалості ізоляції лампових панелей або подогревним катодів ламп. Цей захід, як і раціональний монтаж, ретельна екранування вхідних ланцюгів, підведення негативного зворотного зв'язку і додаткова фільтрація випрямленої напруги c допомогою розв'язують фільтрів, сприяє значному зниженню рівня фону змінного струму.
Випрямляч ПВ4 працює в полегшеному режимі, що дозволяє в другому варіанті комплектації апаратури подавати від нього харчування двом блокам попередніх підсилювачів УП-25.
Джерело: "Електроаккустіка і підсилювальні пристрої", Ружицький Ю.А. 1975.