Додаток 8 * (рекомендований)
ВИЗНАЧЕННЯ НАВАНТАЖЕНЬ НА ОПОРИ ТРУБ
1. Вертикальну нормативне навантаження на опору труб Fv Н, слід визначати за формулою
де Gv -вага 1м трубопроводу, що включає вага труби, теплоізоляційної конструкції і води (для паропроводів враховується вага води при гідравлічному випробуванні), Н / м;
l - проліт між рухомими опорами, м.
П р и м і т а н і я. Пружинні опори і підвіски паропроводів Dу и 400 мм в місцях, доступних для обслуговування допускається розраховувати на вертикальне навантаження без урахування ваги води при гідравлічному випробуванні, передбачаючи для цього спеціальні пристосування для навантаження опор під час випробування.
2. При розміщенні опори в вузлах трубопроводів повинен додатково враховуватися вага запірної і дренажної арматури, компенсаторів, а також вага трубопроводів на прилеглих ділянках відгалужень, що припадають на дану опору.
3. Схема навантажень па опору наведена на кресленні.
Схема навантажень на опору
1 - труба; 2 - рухома опора труби
2. Горизонтальні нормативні осьові Fhx. Н, і бічні Fhy. Н, навантаження на рухомі опори труб від сил тертя в опорах потрібно визначати за формулами:
де m x. m y - коефіцієнти тертя в опорах відповідно при переміщенні опори вздовж осі трубопроводу і під кутом до осі, що приймаються за табл. 1 * цього додатка;
Gh - вага 1 м трубопроводу в робочому стані, що включає вага труби, теплоізоляційної конструкції і води для водяних і конденсатних мереж (вага води в паропроводах не враховується), Н / м.
Таблиця 1 Коефіцієнти тертя
Коефіцієнт тертя (сталь по сталі)
Примітка. При застосуванні фторопластових прокладок під ковзаючі опори коефіцієнти тертя приймаються рівними 0,1
При відомої довжині тяги коефіцієнт тертя для жорсткої підвіски слід визначати за формулою
де D l - теплове подовження ділянки трубопроводу від нерухомої опори до компенсатора, мм;
lt. - робоча довжина тяги, мм.
3. Горизонтальні бічні навантаження з урахуванням напрямку їх дії повинні враховуватися при розрахунку опор, розташованих під гнучкими компенсаторами. а також на відстані. 40Dу трубопроводу від кута повороту або гнучкого компенсатора.
4. При визначенні нормативної горизонтального навантаження на нерухому опору труб слід враховувати:
4.1. Сили тертя в рухомих опорах труб Н, що визначаються за формулою
де m - коефіцієнт тертя в рухомих опорах труб;
Gh - вага 1 м трубопроводу в робочому стані (п. 2), Н / м;
L - довжина трубопроводу від нерухомої опори до компенсатора або кута повороту траси при самокомпенсации, м.
4.2. Сили тертя в сальникових компенсаторах,. Н, що визначаються за формулами
де РP - робочий тиск теплоносія (п. 7.6), Па, (але не менше 0,5 Ч 10 6 Па);
lc - довжина шару набивки по осі сальникового компенсатора, м;
dec - зовнішній діаметр патрубка сальникового компенсатора, м;
m c - коефіцієнт тертя набивки про метал, що дорівнює 0,15;
n - число болтів компенсатора;
Аc - площа поперечного перерізу набивки сальникового компенсатора, м, визначається за формулою
dic - внутрішній діаметр корпусу сальникового компенсатора, м.
При визначенні величини N c f за формулою (6) величину - 4000n / Ас приймають не менше 1 Ч 10 6 Па. В якості розрахункової приймають велику з сил, отриманих за формулами (6) і (7).
4.3. Неврівноважені сили внутрішнього тиску при застосуванні сальникових компенсаторів. Н, на ділянках трубопроводів, що мають запірну арматуру, переходи, кути повороту або заглушки, що визначаються за формулою
де - площа поперечного перерізу по зовнішньому діаметру патрубка сальникового компенсатора, м 2;
Рр - робочий тиск теплоносія, Па.
4.4. Розпірні зусилля сильфонних компенсаторів від внутрішнього тиску. H, що визначаються за формулою
де Аs - ефективна площа поперечного перерізу компенсатора, м 2. визначається за формулою
де - відповідно зовнішній і внутрішній діаметри гнучкого елемента компенсатора, м.
4.5. Жорсткість сильфонних компенсаторів. H, яка визначається за формулою
де R - жорсткість компенсатора при його стисненні на 1 мм, Н / мм;
D - компенсує здатність компенсатора, мм.
Значення величин R, D. приймаються за технічними умовами і робочими кресленнями на компенсатори.
4.6. Розпірні зусилля сильфонних компенсаторів при їх установці в поєднанні з сальниковими компенсаторами на суміжних ділянках. Н, що визначаються за формулою
4.7. Сили пружною деформації при гнучких компенсаторах і при самокомпенсации, що визначаються розрахунком труб на компенсацію теплових подовжень.
4.8. Сили тертя трубопроводів при переміщенні труби усередині теплоізоляційної оболонки або сили тертя оболонки об грунт при безканальної прокладці трубопроводів, які визначаються за спеціальними вказівками в залежності від типу ізоляції.
5. Горизонтальну осьову навантаження на нерухому опору труби слід визначати:
на кінцеву опору - як суму сил, що діють на опору (п. 4);
на проміжну опору - як різниця між сумою сил, що діють з кожного боку опори; при цьому менша сума сил, за винятком неврівноважених сил внутрішнього тиску, розпірних зусиль і жорсткості сильфонних компенсаторів, приймається з коефіцієнтом 0,7.
Примітки: 1. При визначенні сумарного навантаження на опори трубопроводів жорсткість сильфонних компенсаторів слід приймати з урахуванням допустимих технічними умовами на компенсатори граничних відхилень величин жорсткості.
2. Коли суми сил, що діють з кожного боку проміжної нерухомої опори, однакові, горизонтальна осьова навантаження на опору визначається як сума сил, що діють з одного боку опори з коефіцієнтом 0,3.
6. Горизонтальну бокове навантаження на нерухому опору труби слід враховувати при поворотах траси і від відгалужень трубопроводів.
При двосторонніх відгалуженнях трубопроводів бічна навантаження на опору враховується від відгалужень з найбільшим навантаженням.
7. Нерухомі опори труб повинні розраховуватися на найбільшу горизонтальне навантаження при різних режимах роботи трубопроводів, в тому числі при відкритих і закритих засувках.
При кільцевій схемі теплових мереж повинна враховуватися можливість руху теплоносія з будь-якого боку.