Вектор збільшення dt 12 - - i 5 який представлений відрізком PQ на рис. 13, а також вектор dr / dl при прагнення точки AI до точки 2 сонаправлени з вектором п нормалі.
Вектор збільшення параметрів повинен бути мінімальним. Вектор збільшення виходу U і матриця чутливості S задані.
Вектор збільшення деформацій вважають спрямованим перпендикулярно поверхні плинності.
Вектор збільшення деформації повзучості коллінеарен вектору-деви агору напружень.
Наближення ділянок кріволі - [IMAGE] До знаходженню центру ап. Тоді вектор збільшення швидкості Av буде замикати трикутник, утворений цими векторами швидкостей.
Цей додатковий вектор збільшення швидкості ДГ спрямований протилежно радіус-вектору R і одночасно перпендикулярний вектору швидкості г, яку тіло мало в точці А.
Згідно (2.10.2) вектор збільшень деформацій ортогонален поверхні навантаження як в просторі дійсних напружень, так і в просторі активних напружень.
Визначимо величину вектора збільшення швидкості Ду з розгляду трикутників АОВ і CBD. Ці трикутники подібні, так як, по-перше, вони обидва рівнобедрені - сторони АТ і OS рівні як радіуси, а сторони ВС і BD рівні як освічені рівними за величиною векторами швидкостей; по-друге, кути, утворені рівними сторонами кожного трикутника, рівні між собою (Z. АОВ / CBD) як кути, утворені відповідно перпендикулярними сторонами. Справді, OB J BD, так як швидкість направлена по дотичній, а дотична перпендикулярна радіусу.
Чи залишається напрямок вектора збільшення швидкості однаковим в послідовні проміжки часу. Чи залишається постійною абсолютна величина цього збільшення.
Експериментальні дослідження градіентальності вектора приросту пластичної деформації Деу поверхні плинності в точці навантаження показують, що для траєкторій навантаження малої і середньої кривизни спостерігається задовільний відповідність між напрямом нормалі до поверхні плинності в точці навантаження і напрямком вектора приросту пластичної деформації.
Граничний випадок відповідає вектору збільшення напруги, дотичному до поверхні.
Вектор АТ називається вектором збільшення швидкості.
Вектор До називається вектором збільшення швидкості.
Очевидно, що якщо вектор збільшень деформацій має напрямок ОС, що не співпадає з напрямком OAi (фіг.
Згідно (5.13) треба побудувати вектор Ду збільшення вектора швидкості.
Згідно (5.13) треба побудувати вектор Ді збільшення вектора швидкості.
Aejj - девіаторние компоненти вектора збільшення повної деформації, викликані збільшенням навантаження і температури за час А.
А це означає, що вектор збільшення напруг і вектор збільшення пластичних деформацій утворюють гострий кут. Іншими словами, поверхня плинності повинна бути опукла в бік активних пластичних деформацій, як показано на малюнках 7.11 - і 7.12. Ця вимога іноді називають умовою стійкості процесу пластичного деформування і демонструють його в найпростішому випадку одноосного розтягу зразка. На рис. 7.15 показана діаграма відповідного деформування.
Таким чином, ми знайшли модуль вектора збільшення швидкості v, який потрібно додавати до вектору швидкості v для зміни його напряму.
З векторної діаграми видно, що якщо вектор збільшення вібрації пробного вантажу Л2 - Аг виявиться рівним і протилежно спрямованим до вектору вихідної вібрації А ь то ротор буде урівноважений, оскільки вібрація Л 2 дорівнюватиме нулю.
Асоційований закон пластичності (1.3.6) можна сформулювати так: вектор збільшення пластичної деформації перпендикулярний до поверхні плинності в даній точці простору напружень.
А це означає, що вектор збільшення напруг і вектор збільшення пластичних деформацій утворюють гострий кут. Іншими словами, поверхня плинності повинна бути опукла в бік активних пластичних деформацій, як показано на малюнках 7.11 - і 7.12. Ця вимога іноді називають умовою стійкості процесу пластичного деформування і демонструють його в найпростішому випадку одноосного розтягу зразка. На рис. 7.15 показана діаграма відповідного деформування.
Векторна діаграма при балансуванні в одній площині корекції. З діаграми рис. 11, б видно, що якщо вектор збільшення вібрації від пробної коректує маси (А2 - Ах) виявиться рівним і протилежно спрямованим до вектору вихідної вібрації А], то ротор буде урівноважений, оскільки вібрація А, дорівнюватиме нулю. Для цього необхідно змінити вектор пробної коректує маси щодо модулів векторів А.
Векторна діаграма при одноплощинної балансуванню. З діаграми рис. 4 - 7 видно, що якщо вектор збільшення вібрації від пробного вантажу (А2 - А виявиться рівним і протилежно спрямованим до вектору вихідної вібрації AJ, то ротор буде урівноважений, оскільки вібрація А 2 дорівнюватиме нулю.
З рівнянь (1 - 9) випливає, що вектор збільшень пластичних деформацій пропорційний градієнту функції (dat) 2 і збігається з ним у напрямку.
З діаграми рис. 11, б видно, що, якщо вектор збільшення вібрації від пробного вантажу (А2 - А. Вихідною вібрацці А1; то ротор буде урівноважений, оскільки вібрація А2 дорівнюватиме нулю.
З (1) і (8) випливає, що вектор збільшення пластичної деформації спрямований всередину поверхні пластичних деформацій. О, звідки і слід висловлене твердження. Відзначимо, що в окремих випадках вектор збільшення пластичних деформацій спрямований по нормалі до поверхні пластичних деформацій. Так, для теорії изотропного зміцнення (4) поверхні пластичних деформацій представляють сфери, що збігаються в суміщеному просторі Р і S зі сферами поверхонь навантаження.
Зазначені переваги в поєднанні з модифікацією методу Ньютона, що забезпечує корекцію вектора збільшень аргументів на кожному ітераційному кроці, скорочують час рахунку робочої точки.
На рис. 95 побудовані вектори імпульсів до і після удару, а також вектор збільшення імпульсу А.
На рис. 3.1 побудовані вектори імпульсів до і після удару, а також вектор збільшення імпульсу А.
Так як математична модель об'єкта лінійна, то UBbixBiV DiU, де івих - вектор збільшень тих фазових змінних, які вважаються вихідними для об'єкта.
Відзначимо, що можливість інтегрування співвідношень (7) очевидна також з таких міркувань: вектор збільшення пластичних деформацій ортогонален до паралельних прямих, отже, в кожній точці тіла деформації зростають пропорційно одному параметру. Використовуючи введені співвідношення, розглянемо задачу про стиснення смуги шорсткими плитами.
Таким чином, середнім за даний проміжок часу прискоренням точки називається вектор, який дорівнює відношенню вектора збільшення швидкості точки за відповідний проміжок часу до цього проміжку.
Якщо звернутися до векторного поданням, то залежність (2) означає, що напрямок вектора приростів пластичних деформацій збігається з напрямком нормалі до поверхні, інтерпретує умова пластичності. Закон течії, який визначається умовою (2), називається асоційованим законом течії.
Якщо напрямок вектора і величина зсуву змінюються в часі, то вектор щільності струму визначиться як вектор збільшення зсуву, розрахований на одиничний проміжок часу - одну секунду.
У той же час, якщо гранична поверхню в даній області не має зламів, то вектор збільшення пластичної деформації повинен бути перпендикулярний граничної поверхні в точці її перетину з траєкторією навантаження. Отже, гострий кут між векторами (а § - afj) і cfej може бути тільки в тому випадку, якщо гранична поверхня є опуклою.
Для гладкої частини поверхні навантаження справедливий асоційований закон або принцип градіентальності, що складається в тому, що вектор збільшення пластичної деформації спрямований по нормалі до поверхні.
При двухпараметровом контролі в якості носія інформації може бути використана амплітуда напруги перетворювача або його фаза, або проекція вектора приросту напруги на вбрання в комплексній площині напрямок, або одна зі складових (дійсна чи уявна) комплексного напруги, або їх комбінація.
Структурна схема амплітудного способу виділення інформації. | Структурна схема фазового способу виділення інформації. При двухпараметровом контролі в якості носія інформації може бути використана або амплітуда напруги, або його фаза, або проекція вектора приросту напруги на вбрання на комплексній площині напрямок, або одна зі складових комплексного напруги, або їх комбінація.
Коли в такому деформованому тілі відбувається поширення хвиль осьового зсуву в радіальному напрямку, то єдиною відмінною від нуля компонентою вектора приростів переміщень є осьова компонента, причому вона не залежить від окружної та осьової просторових змінних.
Структурна схема амплітудного способу виділення інформації. | Структурна схема фазового способу виділення інформації.
При двухпараметровом контролі в якості носія інформації може бути використана або амплітуда напруги, або його фаза, або проекція вектора приросту напруги на вбрання на комплексній площині напрямок, або одна зі складових комплексного напруги, або їх комбінація.
Конструкція неохолоджуваного високотемпературного ВТП для вимірювання робочих зазорів ВМД. | Охолоджуються водою накладної (а і прохідний (б ВТП. При двухпараметровом контролі в якості носія інформації може бути використана або амплітуда напруги ВТП, або його фаза, або проекція вектора приросту напруги на вбрання в комплексній площині напрямок, або одна зі складових (дійсна чи уявна ) комплексного напруги, або їх комбінація.
При цьому зростають порядок квадратної матриці Чг до (п т 1) X (n m 1) і порядок вектора збільшення коефіцієнтів А.
Векторна діаграма (а і структурна схема (б амплітудного способу виділення інформації. | Векторна діаграма фазового способу виділення інформації. При двухпараметровом контролі в якості носія інформації може бути використана або амплітуда напруги ВТП, або його фаза, або проекція вектора приросту напруги на вбрання в комплексній площині напрямок, або одна зі складових (дійсна чи уявна) комплексного напруги, або їх комбінація.
Очевидно, тензор збільшення деформацій між станами vt і У2 визначається різницею тензорів заходи деформації Коші - Гріна в цих станах і складається з лінійної і нелінійної частин відносного вектора збільшення зсувів Дм 2м - хк.
Матриця жорсткості системи [K (mq)] і вектор AP (mq) є функціями її стану і визначаються за допомогою стандартних процедур МСЕ за матрицями жорсткості і векторах збільшень вузлових зовнішніх сил окремих елементів. При вирішенні реальних завдань доводиться мати справу з кінцевими часовими інтервалами, що веде до дрейфу наближеного рішення від точного. Для усунення цього дрейфу зазвичай застосовуються різні ітераційні алгоритми.
Отже, в даній точці регулярної поверхні навантаження внаслідок релаксації мікронапруг експериментатор може спостерігати ефект кутовий точки на поверхні навантаження: приріст пластичних деформацій може відбуватися і в разі, коли вектор збільшення напружень спрямований всередину вихідної поверхні навантаження.
Експериментальні дослідження градіентальності вектора приросту пластичної деформації Деу поверхні плинності в точці навантаження показують, що для траєкторій навантаження малої і середньої кривизни спостерігається задовільний відповідність між напрямом нормалі до поверхні плинності в точці навантаження і напрямком вектора приросту пластичної деформації.
Вектор збільшення параметрів повинен бути мінімальним. Вектор збільшення виходу U і матриця чутливості S задані.