Початок кипіння суміші 72 3, кінець 80Е (754 мм); більше низкокипящие продукти не виявлено.
На початку кипіння суміші будуть в першу чергу випаровуватися легкокипящие компоненти, потім-важчі.
На початку кипіння суміші будуть в першу чергу випаровуватися легкокипящие компоненти, потім - більш важкі.
Якщо температура початку кипіння суміші значно відрізняється від температури в кінці процесу, то доцільно розрахунок проводити по невеликих температурним інтервалах, в яких летючість можна вважати величиною постійною.
При розрахунку точки початку кипіння рідкої водно-вуглеводної суміші присутність Н20 враховується тільки при визначенні суми парціальних тисків ре вуглеводнів.
Таким чином, точка початку кипіння суміші вуглеводень - вода при заданому зовнішньому тиску абсолютно не залежить від складу вихідної системи. Точка ж початку конденсації парової суміші вуглеводень - Н20 повністю визначається складом вихідної системи. Тільки в одному єдиному випадку, коли склад вихідної системи у збігається з евтектичною концентрацією уе, точки початку кипіння і початку конденсації збігаються.
Як видно з малюнка, початок кипіння суміші за наведеними кривим не збігається. Це пояснюється тим, що під час дистиляції по Енглером (див. Розд. При проведенні ж пробної ректифікації (рис. 135) з тієї ж початкової завантаженням куба спочатку працюють при нескінченному флегмовом числі до встановлення стаціонарного режиму. У цьому випадку значно точніше вловлюється початковий момент кипіння , якому в дійсності відповідає 36 С, як це було встановлено для даної суміші методом чіткої ректифікації. при дистиляції по Енглером кипіння починається при 59 С, а при пробної ректифікації - близько 45 С.
Т'мтк - среднемольная температура кипіння суміші; Ть - точка початку кипіння суміші при атмосферному тиску [рівняння (VI.
Визначення кінця кипіння за часом недостатньо, тому що не завжди вдається точно встановити початок кипіння суміші. Крім того, в залежності від реакційної активності основної сировини (фенол, крезол, формалін) за один і той же проміжок часу реакція конденсації може пройти в (різного ступеня.
Вже при вивченні продуктів взаємодії міцної сірчаної кислоти з ненасиченими вуглеводнями іноді спостерігається деяке зниження початку кипіння суміші полімерів і Гідрополімер в порівнянні з температурою кипіння вихідного вуглеводнів. Таке зниження може залежати, очевидно, тільки від домішки якихось продуктів розпаду вихідного вуглеводнів, киплячих нижче останнього і здатних у свою чергу приймати відоме участь в процесі полімеризації і гідрополімерізаціі вихідної системи.
Знаючи покомпонентний складу багатокомпонентного потоку на вході в вихрову камеру, попередньо необхідно уточнити термодинамічні умови початку кипіння суміші, тобто оцінити значення тиску і температури фазовог переходу.
Знаючи покомпонентний складу багатокомпонентного потоку на вході в вихрову камеру, попередньо необхідно уточнити термодинамічні умови початку кипіння суміші, тобто оцінити значення тиску і температури фазового переходу. Потім, будується повний профіль тисків в рідкому середовищі, за яким знаходять таке значення тиску, при якому починається кипіння сировини, при даній температурі, на вході в камеру, тієї фракції, до якої передбачається ректифікація суміші.
Якщо складу суміші відповідає точка на кривій точок кипіння, то це означає, що при даних термобарических умовах суміш знаходиться в насиченому рідкому стані, робочий тиск є тиском початку кипіння суміші. З рідкої фази виділився перший бульбашка пара, склад якого визначається відповідною нодою.
Поділ двофазного потоку в теплообміннику і вихідному патрубку викликає накопичення важких компонентів, приводячи до підвищення температури початку кипіння суміші і зменшуючи тешгоперенос при тій же температурі нагревающей середовища. Висихання і плівкове кипіння, які спостерігаються при високих різницях температур, призводять до низьких коефіцієнтах теплопередачі, забруднення і корозії.
Коефіцієнти внутрішнього зрошення для різних ступенів колони розраховуються як відношення витрат (в молях) рідини до пару. Оператор має можливість відзначити це накладення і за допомогою У ЦВМ, в якій закладено подібне співвідношення, визначити коефіцієнт внутрішнього зрошення колони. При цьому складі суміші, температурі і тиску передбачається, що пар, що виділяється на якийсь ступені колони, знаходиться в рівновазі з рідиною. Кипляча рідина має температуру початку кипіння суміші даного складу, а пар в умовах конденсації знаходиться при температурі точки роси. Наступні рівняння, які є нелінійними, прогнозують температури початку кипіння і точки роси продуктів. Вони лінійно пов'язані з температурами псевдограніц кипіння продуктів, як це описано нижче.
Під дією градієнта тиску і температури рідина, що містить компоненти з різною температурою кипіння, починає випаровуватися, поступово виділяючи в пріосевой зону (газову фазу) фракції з різними температурами початку кипіння. Для визначення кордону розділу фаз з радіальної координатою R необхідно скористатися наступними термодинамическими міркуваннями. Знаючи покомпонентний склад потоку на вході в вихрову камеру, попередньо необхідно уточнити термодинамічні умови початку кипіння суміші, тобто оцінити значення тиску і температури фазового переходу. Потім, використовуючи вираз (1) будують повний профіль тисків в рідкому середовищі, за яким знаходять таке значення тиску, при якому починається кипіння сировини, при даній температурі тієї фракції, до якої передбачається ректифікація суміші. Значення радіуса, відповідне цьому значенню тиску, і приймається за R, оскільки саме на ньому завершується сегрегація найбільш висококиплячих з відбираються в газовій фазі фракцій.