Посібник з проектування градирень
При цьому слід перевірити несучу здатність і жорсткість плити при заданому її армування. Розрахунок необхідно виконувати за формулами для нескінченної плити. Слід визначити також момент в плиті днища у краю фундаменту.
Армування плити має виконуватися дворядним.
6.105. Витяжні башти градирень слід розраховувати на навантаження від власної ваги, від вітру (з урахуванням його динамічного впливу) і від термовологісної впливів (залізобетонні башти).
6.106. Вітрова навантаження на витяжну вежу приймається згідно СНиП 2.01.07-85.
6.107. Епюра аеродинамічних коефіцієнтів по периметру каркасно-обшівной вежі приймається за даними лабораторних аеродинамічних досліджень. Для веж градирень, що мають 12 граней і більш, допускається приймати аеродинамічні коефіцієнти відповідно до «Керівництва з розрахунку будівель і споруд на дію вітру» (М. Стройиздат, 1978) як для шорсткуватих оболонок.
Облік динамічного впливу швидкісного напору на каркасно-обшивні вежі проводиться множенням розрахункової вітрового навантаження на коефіцієнт b. рівний 1,3 для веж висотою до 90 м і 1,4 для веж висотою 90 - 150 м.
6.108. Аеродинамічні коефіцієнти вітрового навантаження для залізобетонних веж градирень визначаються в залежності від ступеня шорсткості веж по СНиП 2.01.07-85.
Нормативне значення динамічної складової вітрового навантаження визначається по СНиП 2.01.07-85 в залежності від максимального періоду власних коливань башти.
6.109. Крім зовнішнього тиску вітрового навантаження на залізобетонні та каркасні вежі градирень, необхідно враховувати розподілене по її поверхні внутрішній тиск з коефіцієнтом мінус 0,5.
6.110. Стійкість верхнього краю залізобетонної оболонки забезпечується пристроєм ребра жорсткості, ширина якого повинна становити не менше 1,0 м. Момент інерції верхнього ребра жорсткості разом з пов'язаними з нього зверху і знизу ділянками оболонки відносно нейтральної осі цієї частини вежі повинен бути не менше 0,003 r 4. де r - радіус серединної поверхні оболонки на рівні верхнього ребра жорсткості.
6.111. Розрахунок залізобетонної оболонки вежі градирні виконується за методикою і програмою, розробленими під ВНИИГ ім. Б. Є. Вєдєнєєва.
Програма дозволяє визначити напружено-деформований стан залізобетонної оболонки, верхня частина якої є гіперболоїдом обертання, а нижня - усіченим конусом.
Товщина оболонки задається безперервної кусочно-лінійною функцією. Передбачені наступні безперервні по окружності умови обпирання верхнього і нижнього торців оболонки:
пружне защемлення в кільце;
шарніри всіх видів.
Основними впливами на оболонку є:
Матеріал конструкції передбачається ідеально пружним, лінійно деформується, однорідним і ізотропним.
В результаті рішення задачі визначаються компоненти переміщень, зусиль, моментів в оболонці і виводяться на друк в табличній формі. Оболонка схематизируется в рамках теорії тонких оболонок. Приймається, що компоненти поверхневого навантаження представлені у вигляді відрізків ряду Фур'є.
Передбачається, що температура лінійно змінюється по товщині оболонки, довільна по висоті і представлена у вигляді відрізка тригонометричного ряду по широті.
Оболонка обертання розбивається на кільцеві елементи рівної висоти.
Число невідомих для одного вузла дорівнює чотирьом.
При складанні вихідних даних необхідно мати геометрію серединної поверхні оболонки і колонади, умови закріплення торців вежі, наявність кілець жорсткості, систему координат, в якій задані граничні умови, фізико-механічні характеристики матеріалу оболонки, тип навантаження (власна вага, вітрову, температурну та ін. ) і закони її зміни по периметру і в вертикальному напрямку. При розрахунку оболонки градирні необхідно враховувати Теплові впливу на неї.
Розрахунок проводиться для термовологісної умов зимового періоду.
Прийнято, що перепад температури і вологості по товщині оболонки має вигляд трапеції.
Згинальні моменти від термовологісної впливів визначаються як моменти для нескінченно довгого циліндра.
6.112. Розрахунок тріщиностійкості оболонки вежі виконується по СНиП 2.03.01-84 для бетону В30 і арматури класу А- III.
6.113. Міцність перетинів оболонки необхідно перевіряти в залежності від співвідношення між величиною відносної висоти стиснутої зони бетону z сж. яка визначається з умови рівноваги, і граничним значенням відносної висоти стиснутої зони бетону z R. при якому граничний стан елемента настає одночасно з досягненням розтягнутої арматурою величини Rc. При цьому із загальних рівнянь рівноваги прямокутного перерізу елемента отримуємо вирази для визначення кількості арматури для позацентрово стиснутого і для позацентрово розтягнутого елемента.
6.114. Розрахунок нижнього краю оболонки виконується як багатопролітної нерозрізний балки-стінки нескінченної висоти.
Розрахунок ведеться в двох напрямках:
в меридіональному - край оболонки вільний від навантаження; виконується перевірка на опорі по сколювання;
в кільцевому - на опорі стиснення або розтягнення.
6.115. Мінімальний діаметр стійки опорної колонади вежі повинен бути не менше 400 мм, а гнучкість стійки £ 200. В поперечному перерізі стійки можуть бути круглі, квадратні і прямокутні.
Розрахункові нормальні зусилля в стійках визначаються від власної ваги оболонки і вітрового навантаження. При цьому розрахункова довжина стійки приймається рівною 0,8 її геометричній довжини. Власна вага стійки враховується тільки при розрахунку стислій стійки.
7.1. Останнім часом значно підвищені вимоги до захисту навколишнього середовища. Градірню як джерело шкідливого впливу на навколишнє середовище слід розглядати в двох аспектах - як джерело шуму і як джерело викидів шкідливих речовин разом з виходять з неї насиченим повітрям в атмосферу.
При узгодженні будівництва вентиляційних градирень санітарна інспекція насамперед розглядає їх як джерело шуму. Градирні повинні відповідати вимогам захисту навколишнього середовища від шуму відповідно до допустимими санітарними нормами.
7.2. При розміщенні градирень на житлових або виробничих територіях з нормованим рівнем шуму потрібно виробляти акустичний розрахунок і при необхідності передбачати заходи щодо зниження шуму.
7.3. Градирня як джерело шуму є спорудою, шум у якому може створюватися вентиляторної установкою з приводом переважно на низьких і середніх частотах 63 - 500 Гц і рухом води (шум дощу) - на частотах 500 - 8000 Гц.
7.4. Залежно від конструкцій і розмірів вентиляторної градирні в створюваному нею шумі може переважати один із зазначених джерел або вони можуть бути рівні за потужністю звуку.